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投标书(电厂脱硫)docx

发布时间:2020-04-27 18:01

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  副本****2×350MW自备热电厂项目脱硫超净EPC工程投 标 文 件投标人:****(盖单位章)法定代表人或其委托代理人:(签字或盖章)2017年5月31日目录1、投标书承诺书------------------------------------------012、投标书------------------------------------------------023、投标书附录--------------------------------------------034、法定代表人资格证明书---------------------------------045、授权委托书-------------------------------------------086、具有标价的工程量清单与报价表-------------------------107、辅助资料表-------------------------------------------168、项目管理机构-----------------------------------------629、近三年同类工程业绩-----------------------------------8410、施工组织措施----------------------------------------851、投标书承诺书致:甲方公司名我们认真详细地阅读和研究了****2×350MW自备热电厂项目脱硫超净EPC工程招标文件(包括:变更或增删招标文件内容的文件、澄清文件)的全部内容,如果我们 (****)中标,我们承诺:(1) 我们(****)作为有经验的工程承包人,我们预见到,工程中不可预见的风险承包因素对我们会产生损失,因此,我们愿承负这些不可预见的风险承包因素对我们产生的损失,而不会将这些损失转移给发包人或向发包人索赔这些损失。但合同另有约定的除外。(2) 我们(****)作为有经验的工程承包人,我们预见到, 工程文件可能不可避免的存在疏漏,对于任何发包人工程文件中的疏漏,我们将遵照执行发包人现场的书面指示,积极弥补这些疏漏,而不会拒绝发包人的这些书面指示;我们弥补这些疏漏不会延误发包人确定的工期和降低工程质量;我们弥补任何发包人工程文件中的疏漏,对我们都会产生损失,对这些损失,我们愿在弥补任何发包人工程文件中的疏漏之后的任何时间,按合同的约定与发包人进行协议而得到补偿。(3) 我们(****)作为有经验的工程承包人,我们预见到, 任何装置可能不可避免的存在缺陷和不足,对于任何装置存在的缺陷和不足, 我们将遵照执行发包人现场的书面指示,积极弥补这些缺陷和不足,而不会拒绝发包人的这些书面指示;我们弥补这些缺陷和不足不会延误发包人确定的工期(发包人处置缺陷和不足的除外); (4) 我们(****)作为有经验的工程承包人,我们预见到,可能不可避免的存在发包人现场条件的变化,对于发包人现场任何条件变化造成工程计划变更, 我们将遵照执行发包人现场的书面指示,及时调整工程计划, 而不会拒绝发包人的这些书面指示;(5) 我们理解并只遵照执行发包人和承包人的双方合同协议规定和发包人现场指示,我们不与合同以外的任何一方有关于本合同的私下约定。(6) 本承诺书为投标书的组成部分。投标人(章):****法定代表人: (签字、日期、章) 2017年5月31日2 投标书工程名称:****2×350MW自备热电厂项目脱硫超净EPC工程致:甲方公司名1.1 在研究了上述工程的投标须知、合同格式、合同条件、工程规范、技术条件、图纸、施工组织设计、工程量清单以及附件要求后,我们,即文末签名人,兹报价以705.2598万元,按投标须知、合同格式、合同条件、工程规范、技术条件、图纸、施工组织设计、工程量清单以及附件要求,实施并完成上述工程、修补其任何缺陷并承担保修责任。1.2 我们承认投标书附录为我们投标书的组成部分。1.3 如果我们中标,我们保证在接到招标人开工通知后准时开工,并在投标书附录中规定的时间内完成合同规定的全部工程。1.4 我们同意从确定的接收投标之日起90天内遵守本投标书,在此期限期满之前的任何时间,本投标书一直对我们具有约束力,并随时被接受。1.5 在制定和执行一份正式合同协议书之前,本投标书连同你方书面的中标通知书,应构成我们双方之间有约束力的合同。1.6 我们理解你们并不一定接受最低标报价的投标或你方可能收到的任何投标书的约束,同时也理解,你方不负担我们的任何投标费用。2017年5月31日签字人职务工程部部长授权代表狗头地址阿尔巴斯六社009号法定代表人:(签字、盖章)证人职业地址3 投标书附录(下列所有数据应在招标文件发出前由投标人填写,由投标人签署确认)序号事 项数 据1招标人的名称和地址甲方公司名布鲁塞尔2承包方的名称和地址****克里斯蒂娜3发出开工通知的时间2017年06月10 日4竣工的时间2018年11月30日5进入现场的时间2017年06月13日6撤离现场的时间竣工验收合格后30天内7工程质量达到执行合同8达标投产保证金合同价格的2%9质量考核保证金合同价格的2%10履约保函的金额合同价格的5%11提交进度计划的时间中标后15天内12工程的误期损害赔偿费执行合同13工程的误期损害赔偿费的限额合同价格的3%14预付款总额合同总价的5%16保留金金额合同总价的10%投标商签字4 法定代表人资格证明书投标单位名称:****地址:克里斯蒂娜姓名:宙斯盾 性别:男 年龄: 59岁 职务:董事长系****的法定代表人。为施工、竣工和质保 的工程,签署上述工程的投标文件、进行合同谈判、签署合同和处理与之有关的一切事务。特此证明。投标单位:(盖章) 上级主管部门:(盖章)日期:2017年5月31日 日期:2017年5月31日5 授权委托书本授权委托书声明:我宙斯盾系****的法定代表人,现授权委托****的狗头为我公司代理人,以本公司的名义参加甲方公司名的****2×350MW自备热电厂项目脱硫超净EPC工程的投标活动。代理人在开标、评标、合同谈判过程中所签署的一切文件和处理与之有关的一切事务,我均予承认。代理人无转委托权。特此委托。代理人:狗头 性别:男 年龄:50岁单位:**** 部门:工程部 职务:部长投标单位:****(盖章)法定代表人:(签字)代理人:(签字)2017 年 5 月 31 日6、具有标价的工程量清单与报价表表1 投标报价汇总表 投 标 报 价 汇 总 表 投标商名称:****项目名称:****2×350MW自备热电厂项目脱硫超净EPC工程招标编号:序号项目名称金额(元)备注1土建工程总造价7502763.59(含取费)2优惠(由投标单位填写 %)6%(整体优惠)3优惠后投标报价7052598详表见表2大写:柒佰零伍万贰仟伍佰玖拾捌元整例:总投资A万元的工程项目,优惠B%,投标总价应为A×(1-B%)。投 标 人:****授权代表签字盖章:日期:2017年5月31日注:开标一览表密封信封内,单独递交(用于唱标)。同时应装订在投标报价(第五卷)中。表2 土建工程分部分项清单报价表金额单位:人民币 元序号项目名称单位工程量综合单价合价描述备注1脱硫塔基础1058958.4土方开挖m370027.3219124挖、运(2km)、填,下同基础垫层m340403.1316125.2C15砼基础76656420.8C30,钢筋含量120kg/m3二次浇灌m3505763收缩混凝土灌浆料预埋铁件t107910.0479100.4Q2352设备基础(室内+室外)679785土方开挖m376027.3220763.2基础垫层m355429.3623614.8C15循环泵基础砼m32108555C30,钢筋含量70kg/m3氧化风机基础砼m396437.4741997.12地坑基础砼m3331382.4545620.85C30,钢筋含量70kg/m3滤液坑基础砼m3381382.4552533.1C30,钢筋含量70kg/m3工艺水箱基础砼m314855.2511973.5C30,钢筋含量70kg/m3石灰乳制备箱基础砼m34932.193728.76C30,钢筋含量70kg/m3石灰石浆液箱基础砼m322932.1920508.18C30,钢筋含量70kg/m3工业水箱基础砼m38855.256842C30,钢筋含量70kg/m3废水缓存箱基础砼m324855.2520526C30,钢筋含量70kg/m3出水箱基础砼m324855.2520526C30,钢筋含量70kg/m3澄清器基础砼m317932.1915847.23C30,钢筋含量70kg/m3事故浆液箱基础砼m395855.2581248.75C30,钢筋含量70kg/m3循环管支架基础m3241251.8930045.36C30,钢筋含量120kg/m3其他设备基础砼m3651032.7767130.05C30,钢筋含量70kg/m3二次浇灌m315637.445637.44抗收缩混凝土灌浆料预埋铁件t47910.0431640.16Q2353工艺楼2425526.34基础土方m335029.7710419.5砼垫层m330429.3612880.8C15砼基础26308778C30,钢筋含量120kg/m3钢筋砼梁板柱481301610C30,钢筋含量150kg/m3水泥砂浆楼地面m2245042砂浆面层2.5cm,下同瓷砖地面m2120148.4817817.6仅地砖面层+砂浆结合层、下同防静电地板m230467.3314019.9地板高400mm砖基础m340360.5314421.2240mm宽墙砌筑mmm宽,烧结多孔砖天棚面涂料m254025.8813975.2仅涂料、下同墙面涂料m2350038涂料、下同屋面保温防水m25401894水泥砂浆找坡m316569.479111.5230mm厚1:3水泥砂浆预埋铁件t57910.0439550.2Q235防火门m276837.2563631塑钢门m224413.899933.36塑钢窗m272456.3132854.32吊车梁t49463.2137852.84Q2354循环泵房998651.72土方开挖m36329.771875.51基础垫层m313429.365581.68C15砼基础m345987.6644444.7C30,钢筋含量110kg/m3钢筋砼梁板柱73298869.24C30,钢筋含量150kg/m3水泥砂浆地面m267532.7122079.25砖基础m333360.5311897.49240mm宽墙砌筑m3300402.mm宽,烧结多孔砖天棚面涂料m267525.8817469墙面涂料m2257538.7799832.75屋面保温防水m2575166.8295921.5水泥砂浆找坡m318539.479710.4630mm厚1:3水泥砂浆预埋铁件t107910.0479100.4Q235防火门m295837.2579538.75塑钢门m230413.8912416.7塑钢窗m270456.3131941.7防火门m235837.2529303.75吊车梁t49463.2137852.84Q2355CEMS小间91105.24钢结构支架t77979.3255855.24Q235围护彩钢板m06烟道支架492302.14土方开挖m33025.94778.2砼基础m3801126.3390106.4C30,钢筋含量120kg/m3基础垫层m37429.363005.52C15钢结构支架t36897516Q235预埋铁件t37910.0423730.12Q235栏杆、平台、钢梯t28877.5517755.1Q235二次浇灌m365637.4433824.64抗收缩混凝土灌浆料7管廊支架184772.26土方开挖m35029.771488.5砼基础m3401126.3345053.2C30,钢筋含量120kg/m3基础垫层m38429.363434.88C15钢结构支架t12897572Q235预埋铁件t27910.0415820.08Q235二次浇灌m325637.4411274.88抗收缩混凝土灌浆料8湿电支架1052822.04土方开挖m315029.774465.5砼基础33123896.3C30,钢筋含量120kg/m3基础垫层m318429.367728.48C15上部混凝土梁板柱56889636.8含筋150kg/m3预埋铁件t27910.0415820.08Q235二次浇灌m325637.4411274.88抗收缩混凝土灌浆料9地上设施76782地面硬化m2400113.7945516300mm厚素土夯实,200厚素混凝土含切割灌缝新建道路m2200156.3331266300mm厚碎石夯实,250厚素混凝土含切割灌缝10建筑物照明检修系统和安全133537.65综合照明箱面4671.452685.8双管荧光灯套50123.796189.5220V,2x40W单管荧光灯套1591.791376.85220V,1x40W三防灯套50793.7939689.5220V,1x100W,璧装吸顶灯套20143,1x40W单联单控开关套2026520250V,10A二三极带接地插座套3030900250V,10A空调插座套540200250V,20A绝缘导线mm绝缘导线镀锌钢管千米0.3254007620DN25三通接线截止阀个1081810DN32铜球阀个2165211232DN20平衡阀个5145725DN32自动排气阀个4230.4921.6DN20配1个隔断阀焊接钢管米18043.257785DN50含普通涂装焊接钢管米32034.6611091.2DN32含普通涂装焊接钢管米7030.792155.3DN25含普通涂装焊接钢管米39026.7810444.2DN20含普通涂装压力表1.0MPa 盘径150精度1.5级温度计个165650-150°C 盘径150精度1.5级12通风58242.7防腐轴流风机台351356.547477.5FT35-11-#4.0 型,L=4263m3/h含百叶,下同防腐轴流风机台41254.65018.4FT35-11 NO3.55型,L=3163m3/h防腐轴流风机台41436.75746.8FBT35-11 NO4.0型,L=4263m3/h防腐防爆,用于石灰石浆液 箱间13空调43520柜式空调台3479014370分体壁挂式空调器台5425021250Ql=7kw,Qr=7.1kw,N=3kw分体壁挂式空调器台239507900Ql=5kw,Qr=5kw,N=2kw14给排水15468.8液压脚踏蹲式大便器套3834.62503.8包括蹲式大便器、冲洗阀、防污器、P型存水弯等手控壁挂式小便器括壁挂式便器、截止阀、存水弯等拖布池括污水池、存水弯等地漏N150 钢制 带网框直通式洗脸盆括洗脸盆、存水弯等PE管N50UPVC管m401365440DN100总计7502763.59各清单单价下浮6%计为优惠后单价。7 辅助资料表表一资格审查申请表—分包商建议使用的分包商无拟分包的项目名称拟分包的工程量类似工程经验资格条件其他表二 在建工程项目表项目法人名称项目名称、所在地及类别监理单位合同金额与签字日期在项目中参与的百分比合同是否圆满并按期完成质量与安全无表三 组织机构资格表企业名称****法定代表人宙斯盾注册地址克里斯蒂娜邮政编码abcdefg成立时间2000.3.21电话到瑞米发烧扫拉稀i传真到瑞米发烧扫拉稀i资质等级房屋建筑施工总承包壹级营业执照把爱进行到底T承包经历17年(国内) 年(国际)分包经历年(国内) 年(国际)职工人数总人数:602人; 技术人员:522人; 管理人员:90人;公司主要业务概况工业与民用建筑、室内装饰设计、施工、建筑装饰工程施工、土石方工程施工、起重设备安装、钢结构制作安装工程、市政公用工程表四财务报表1. 资产总额法定资本:5180万元固定资产3513.60万元已发行股本: 万元流动资金3600.38万元2. 负债总额372.98万元长期负债372.98万元流动负债372.98万元3. 近5年每年承担当年的土建工程的价值,以及当年承担的项目:年份当年2016年2015年2014年国内277865365元468478159元482451160元604533210元国际4. 目前承担工程的大概价值:18936万元5. 年最大施工能力:75000万元6. 请附上公司前三年审计帐目的副本(损/益、资产/负债)及你认为有用的其它财务资料。以下列明所有附件。 7. 请附上今后两年的财务预测: 8. 能够提供资信证明的银行名称及地址: 中国人民银行;一个买葡萄的地方投标单位:(盖章)法定代表人:(签字、盖章)(1)近三年审计报告2014年度财务审计报告2015年度财务审计报告2016年度财务审计报告(2)银行资信证明8、项目管理机构(1)项目管理机构组成表(2)主要人员简历表附1:项目经理简历表附2:主要项目管理人员简历表主要项目管理人员证书复印 近三年同类工程业绩10、施工组织措施1工程概况本章节内容来源与总包单位编发的《建筑施工招标文件--技术部分》****2×350MW自备热电厂项目脱硫超净EPC工程采用石灰石-石膏湿法烟气脱硫工艺(以下简称FGD)。本工程计划2017年6月开工, 2018年12月开始陆续投产,2018年完成所有土建工程。本投标工程范围:包括****2×350MW自备热电厂项目脱硫超净EPC工程内所有的土建建筑工程。1.1区域概况****2×350MW自备热电厂工程(以下简称本工程)牛羊满地跑稻花香两岸范区内,牛羊满地跑稻花香两岸牛羊满地跑稻花香两岸车站牛羊满地跑稻花香两岸。牛羊满地跑稻花香两岸场地位于卫宁北山南麓山前洪积台地,局部为山前坡地、缓坡丘陵。现已场坪,地形开阔平坦。场地原始地形起伏较大,西、北侧原始地貌为低山丘陵、山前坡地、缓坡丘陵,地形由西北(现为挖方区)向东南(现为填方区)倾斜。厂址东南原始地貌为山间沟谷洼地,地势低洼(现场坪后现为填方区),最大填方厚度大于11.0m;蓄水池地貌为山前坡地、缓坡丘陵,地形开阔,较平坦。本工程场地存在的不良地质作用主要表现为以下两个方面:(1)人工开挖形成的高陡坎:在场地煤场、蓄水池地段附近见3~15m(第三系与表层覆盖层地层接触带)高的人工开挖陡坎,陡坎由第四系冲洪积粉土、粉细砂、角砾和第三系泥岩、砂岩组成。具体描述见勘测报告。2)冲沟及填方区:场地原始地貌西南、东南为缓坡丘陵、山间沟谷洼地,冲沟较发育,东南侧有一近西北~东南走向的规模较大冲沟,沟谷形态均呈“U”字型,宽约50~100m,沟深约1~13m,局部地段沟谷受雨水等冲刷、切割较强烈。场坪后主厂房、汽机房、锅炉房、集中控制楼、输煤栈桥、煤场、间冷塔、330kV 出线等地段现为填方区,填土较厚,约1.8~﹥11m。此外,场地原始地貌西、南部低山丘陵区范围内冲沟也较发育,造成场坪后化验楼、生产办公楼、食堂等地段填方较厚,填土约0.8~4.9m。1.2地层岩性及其分布情况场地(厂址、蓄水池)出露的地层主要为第四系冲洪积成因碎石类土、砂类土及第三系泥岩、砂质泥岩、泥质砂岩、砾岩等。第四系松散冲洪积层层次紊乱,规律性不强,基岩以上各层空间分布不连续。现将各层按地层岩性、空间展布情况由上至下分述如下:①层人工填土:杂色,为平整场地时填土,主要由粉土、粉细砂、砾砂、角砾、第三系泥岩、砂质泥岩、泥质砂岩、砾岩碎块混砂砾石,局部为杂填土混生活垃圾和混凝土砌块组成。回填时间约2~3年左右;主要分布于场地东、南侧,其中间冷塔处分布范围和厚度最大,层厚0.8~11.0m,平均厚度为4.46m,层底高程1245.27~1255.83m,K13钻孔最厚达11.0m。②层粉细砂:褐黄色,稍密~中密,稍湿。局部(蓄水池地段KJ55)表现为粉土,土质不均匀,厂区广泛分布,但层位不稳定,多呈透镜体出现,有时表现为粉土、粉细砂互层,层厚0.4~2.3m,平均厚度为1.2m,层底高程1244.47~1254.33m。③层砾砂:杂色或褐黄色,稍湿,稍密~中密。分选性差。局部地段表现为角砾或角砾与砾砂互层,多夹有粉细砂、粉土薄层或透镜体,层位极不稳定,成层性较差。一般覆盖于第三系泥岩、砂质泥岩、泥质砂岩(红层)之上,层厚0.5~5.8m,平均厚度为1.87m,层底高程1243.37~1255.00m。④层第三系基岩(红层):棕红色、砖红色,主要为泥岩、砂质泥岩、泥质砂岩、砂岩、砾岩等,该层广泛分布于厂址勘察区坡积、洪积层之下,局部地段直接出露地表。岩层整体性好,透水性小,难于掘进,但暴露地表后遇水极易软化,强度迅速降低。其中④1层为强风化泥岩、砂岩,层厚2.7~6.7m,平均厚度为4.56m。下伏④2为中风化泥岩、砂岩。另外,在泥岩中还有砂岩,块状结构以互层形式交替出现在泥岩中,层厚不均匀,一般呈中风化状态;砾岩在厂址北部陡坎处直接出露,泥质胶结,也以互层形式出现在泥岩、砂岩中。现场勘察期间,勘探深度内未见地下水,可暂不考虑地下水对工程场地(厂址、蓄水池)地基和基础的影响。1.3气象条件根据葫油县气象站多年实测资料统计,其累年基本气象要素年值见表。累年常规气象要素表气象要素单 位数 值发生日期累年平均气压hPa882.9—累年极端最高气压hPa908.32001年累年极端最低气压hPa859.11996年累年平均气温℃9.7—累年最热月平均气温℃23.77月累年最冷月平均气温℃-6.71月累年极端最高气温℃38.72015年7月27日累年极端最低气温℃-26.91993年累年最大日温差(日较差)℃29.41987年3月累年平均水汽压hPa7.8—累年最大水汽压hPa32.41964年8月累年最小水汽压hPa0.21963年2月累年平均相对湿度%53—累年最小相对湿度%0—累年年平均降水量mm205.9—累年最大一日降水量mm77.81977累年最大1小时降水量mm35.82002年7月累年最大10min降水量mm19.72007年8月累年年平均蒸发量mm1898.3—累年最大年蒸发量mm2306.31974累年最小年蒸发量mm1229.42014累年平均风速m/s2.9—累年最大风速m/s20.7—累年最大积雪深度cm151989年1月累年平均大风日数d34.6—累年最多大风日数d96.01982年累年平均雾日数d2.2—累年最多雾日数d81993年累年平均雷暴日数d22.0—累年最多雷暴日数d49.01977年累年平均降水日数d53.2—累年最多降水日数d741964年累年平均积雪日数d13.3—累年最多积雪日数d742008年累年平均冰雹日数d0.2—累年最多冰雹日数d21967、1987年最多冻融循环次数次602013最大冻土深度cm801968年2月17日站站观测值备注:最大冻土深度为气象站观测值(1)设计风速根据葫油气象站1971~2014年共54年历年最大风速资料系列,采用极值Ⅰ法进行适线m/s,对应风压为0.43kN/m2;100年一遇10m高10min平均最大风速为28.3m/s,对应风压为0.50kN/m2。另查《建筑结构荷载规范》全国基本风压分布图得,葫油地区50年一遇基本风压为0.35kN/m2。经综合分析,确定电厂50年一遇基本风速为26.1m/s,相应风压为0.43kN/m2;100年一遇10m高10min平均最大风速为28.3m/s,相应风压为0.50kN/m2。(2)极端最低气温根据葫油气象站1971~2014年共44年历年极端最低气温资料,进行P—Ⅲ型频率统计计算,求得30年一遇极端最低气温为-26.6℃,相应风速为12.0m/s。(3)五十年一遇最大积雪深度及雪压根据葫油气象站1971~2014年共44年历年最大积雪深度,采用极值Ⅰ型法统计计算,求得50年一遇最大积雪深度为15.3cm,相应雪压为0.20kN/m2。查《建筑结构荷载规范》,葫油地区50年一遇雪压为0.15kN/m2,经综合分析,确定电厂50年一遇雪压采用0.20kN/m2。1.2 编制依据序号编制依据编 号备 注1本工程招标文件及对招标文件的答疑问题澄清2本工程投标文件及对投标文件的答疑问题澄清3本工程施工图纸待4本工程设备订货协议、施工合同5《火力发电工程施工组织设计导则》[2002]849号国电电源6《电力建设工程施工技术管理导则》国电公司建筑工程施工与验收的主要技术规范、规程、标准7地基与基础工程施工质量验收规范GB50202-20028混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20029钢结构工程施工质量验收规范GB50205-200110建筑地面工程施工质量验收规范GB50209-200211建筑装饰工程施工质量验收规范GB50210-200112钢筋焊接及验收规范JGJ18-200313建筑防腐工程施工质量验收规范GB50212-200214混凝土强度检验评定标准GBJ107-8715混凝土质量控制标准GB50164-9216砌体工程施工质量验收规范GB50203-200217建设工程监理规范GB50213-200318普通混凝土用砂质量标准及检验方法JGJ52-9219普通混凝土用石质量标准及检验方法JGJ53-9220屋面工程质量验收规范GB50207-200221房屋建筑工程技术资料管理规范DB15/427-200522电力建设施工质量验收及评定规程DL/T5210.1-2005第一部分土建工程23建筑电气工程施工质量验收规范GB50303-200224建筑给水排水及采暖工程施工质量验收规范GB50242-200225通风与空调工程施工质量验收规范GBJ50234-200226建设工程文件归档整理规范GB/T50328-200127工程建设标准强制性条文房屋建筑部分45《特种设备安全监察条例》国务院2003年6月1日起实行52《火电工程调整试运质量检验及评定标准》[1996]111号建质53《电力工业技术管理法规(试行)》第26号(80)电技字54《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规程》[1996]159号电建55《火电工程启动调试工作规定》[1996]40号建质2总平面布置2.1总平面布置原则总平面布置主要设计原则是因地制宜、合理紧凑、功能分区明确、交通运输及管线、短捷顺畅,分期建设合理、确保安全生产、方便运行管理、有利于施工及检修,节省用地及投资。并有良好的环境空间及生产、生活环境。临时性建筑,应尽量减少、合并及联合,以压缩用地并留出钢筋模板等加工场地。对有特殊要求的物料区域,要根据规定设置隔墙及隔栅。2.2施工总平面布置厂区临建办公室可考虑搭设彩钢板房力求技术办公室面积充足,并保证场地可用于周转性材料的堆放、设备存放的场地;在化水车间、综合办公楼西侧可临时设置为主厂房土建的钢筋场地和混凝土搅拌站及砂石堆放;土方临时堆放场地暂时考虑运距在3km内;施工道路、供水管路、通讯线路、供气管路等公用设施,时刻保持良好使用状态。如需临时切断、改路时,必须事先报请总承包批准确认后实施。道路、供排水管路及配套设施、测量用的标准点、水准点、沉降测点等公用设施由本施工单位管理及负责维护。供电线路、配电装置、公用照明设施、防雷接地设施、通讯线路等由总承包方指定接入并负责维护和管理。施工现场的安全保卫、消防工作由总承包组织各分包商进行管理。现场文明施工由总承包主管,施工中根据现场实际使用情况划分区域,各分包商包干管理。2.3施工总平面布置图待签订合同且提供施工图之后绘制2.4力能供应2.5.1供水1)生活用水量Q3=1.1K3n3q3/(24×3600)本标段高峰期按150人计算,每人每天日用水量约100L,取用水不均匀系数1.5则有:Q1=1.1×1.5×150×100/(24×3600)=1.34L/s=0.29t/h2)居住区消防水量Q2=5L/s=18t/h(按一次火灾计算)施工现场消防用水量Q2=8L/s=28.8t/h(按火灾同时发生两次考虑)3)总用水量:Q=Q1+Q2=5.3+28.8=34.1t/h2.5.1.2施工用水原则我公司将在业主、发包人提供的主干管上取水,并按表计量。由水表后分别引支管至组合场、工艺楼和其它施工区。施工用水原则上与消防用水合用,为保证消防用水,应保持水压在0.6Mpa以上。在进行生活区临建时,由于生活区消防用水量大于生活用水量,故考虑生活区用水应按居住区消防用水量18t/h考虑。2.5.1.3施工用水的设置1)管道最小通径计算:取水流速度3m/s,则有:D=[108.75/(3600×3×3.14)]0.5≈0.113m考虑到现场消防水管与生活水管合用,为保证消防水压安全,现场选用管道时,将管道通径提高一级,选用DG100无缝钢管从业主提供的干管上取水。由DG100管道至组合场、工艺楼等集中施工区域的支管由于与消防水管合用,故按消防水母管布置要求选用DG100钢管。水管进入集中施工区域后根据用水量分别选用DG50以下管道引至各用水点。2)施工用水管道的布置:现场管道沿道路边缘埋地敷设,在工艺楼、循环泵房外布置消防栓。水表布置在引入管,并在水表前后设隔断阀。在沿道路敷设的管道上每20米设一备用接口,以供道路冲洗等用水。供电2.5.2.1施工用电容量估算1)安装施工主要动力用电负荷见下表:序号名称单位数量总功率(KW)备注1起重机械台3300塔吊、卷扬机2焊接机械台41200电焊机3加工制作台4100切割机按[施工组织设计导则]规定的各类负荷的综合用电系数K和功率因素cosф,施工动力用电的总容量为:P1=1.05×[∑KP/cosф+∑KP]=1.05×[0.5×300/0.75+0.3×1200+0.4×100/0.75]=644KW2)主要照明用电负荷见下表:序号名称总功率(KW)备注1室外照明1002室内照明50按[施工组织设计导则]规定的各类负荷的综合用电系数K,施工照明用电的总功率为:P2=1.05×[0.8×∑P1+∑P2]=1.05×[0.8×80+50]=126KW以上二类用电负荷的总功率为:P=P1+P2=644+126=770KW根据本工程实际情况:工期短,时间紧,施工高峰期间3台炉同时施工。需2台800KVA变压器。供电线路采用直埋电缆沿厂区道路敷设,电缆敷设的地面进行标识,同时采取制定施工用电管理制度,设专人统一维护管理,保证现场供电的安全和连续可靠。2.5.3供气(氧气/乙炔/氩气/压缩空气)1)氧气:采用瓶装气向锅炉组合场、汽机组合场、加工组合场和除尘施工场地供气。2)乙炔:采用瓶装气向锅炉组合场、汽机组合场、加工组合场和除尘施工场地供气。现场不应设置乙炔发生站,以降低环境污染和防止发生安全事故。分散作业的场所选用瓶装气分散供应。3)氩气:采用购瓶装气分散供应。4)压缩空气:根据施工的要求和用气量采用移动式压缩空气机分区供应,在需用气点就近放置使用,不设空压机站。2.5.4供热根据本工程施工进度安排,为避免土建冬季施工不利因素,根据情况我方将采取使用火炉和防风帆布来保证土建工程的施工。2.5.5办公计算机网络为提高现场办公效率,项目部将在办公区建立现场办公计算机网络。该网络将根据现场实际需求提供网络用户接口,各用户管理由各单位自己负责,总包方根据不同的权限,进行统一管理。3施工机械、机具、仪器序号机械型号布置位置用途1塔吊48m工艺楼垂直运料2卷扬机5-10t2台泵房3汽车吊15-50t2台临时调遣4脚手架150t5水平仪2台6经纬仪2台7全站仪1台8砼搅拌站1000L1台搅拌水泥砼及砂浆4施工组织机构与人员配备4.1施工组织机构拟组建的该热电厂工程项目经理部,我公司将任命有脱硫脱硝工程经验、业务素质高、协调能力强的同志担任本项目的领导班子,(见下组织机构图)4.2人员配备项目部岗位定员编制人员业绩:5主要施工技术方案5.1施工方案的编制与报批程序5.1.1施工组织方案报批程序(1)目的和适用范围1)施工组织方案是指导施工活动的重要技术经济文件,对保证工程质量、进度、安全与经济起着十分重要作用。为了保证施工组织方案编审质量,科学合理地组织施工,以加快工程进度、提高工程质量、保证安全施工和控制工程造价,保证对关键工序、特殊工程实施有效控制,并便于业主代表或监理工程师对其实施进行有效监督,特制定本制度。2)本制度适用于本工程施工组织方案对内部总包单位报批。(2)编制依据1)《电力建设工程施工技术管理制度》2)《建设工程监理规范》3)设计文件、厂家提供的技术资料、设备安装图等。4)工程所在地区的调查和勘测资料。 5)国家及行业现行的规程、规范和质量验评标准。(3)工作内容与运行程序《施工组织设计》(标段、专业)、主要和特殊施工方案、作业指导书由施工分包商编制,总承包单负责组织评审和文件传递。(4)本工程应编制的施工组织设计1)《专业施工组织设计》《建筑专业施工组织设计》(含暖通给排水)3)主要和特殊施工方案建筑专业:《基坑土方施工方案》《地基与基础基础施工方案》《钢筋砼施工方案》《填充墙施工方案》《屋面保温施工方案》《屋面防水施工方案》《墙面抹灰施工方案》《门窗施工方案》《一般砌体砌筑施工方案》《脚手架搭拆施工方案》《模板搭拆施工方案》《塔吊安拆施工方案》《临时用电施工方案》《现场安全防护方案》《保温施工方案》《冬雨季施工措施》5.2土建专业主要施工方案5.2.1基坑土方施工方案1 工程简介:工艺楼、泵房、脱硫塔等基坑。2 施工准备 2.1 主要机具: 2.1.1 挖土机械有:挖土机、推土机、铲运机、自卸汽车等。 2.1.2 一般机具有:铁锹(尖、平头两种)、手推车、小白线号铅丝和钢卷尺以及坡度尺等。 2.2 作业条件: 2.2.1 土方开挖前,已根据施工方案的要求,将施工区域内的地下、地上障碍物清除和处理完毕。 2.2.2 建筑物或构筑物的位置或场地的定位控制线(桩)、标准水平桩及开槽的灰线尺寸,必须经过检验合格;并办完预检手续。 2.2.3 夜间施工时,应有足够的照明设施;在危险地段应设置明显标志,并要合理安排开挖顺序,防止错挖或超挖。 2.2.4,根据当地工程地质资料,采取措施降低地下水位。一般要降至开挖面以下0.5m,然后才能开挖。 2.2.5 施工机械进入现场所经过的道路、桥梁和卸车设施等,应事先经过检查,必要时要进行加固或加宽等准备工作。 2.2.6 选择土方机械,应根据施工区域的地形与作业条件、土的类别与厚度、总工程量和工期综合考虑,以能发挥施工机械的效率来确定,编好施工方案。 2.2.7 施工区域运行路线的布置,应根据作业区域工程的大小、机械性能、运距和地形起伏等情况加以确定。 2.2.8 在机械施工无法作业的部位和修整边坡坡度、清理槽底等,均应由人工配合进行。 2.2.9 熟悉图纸,做好技术交底。3 操作工艺3.1 工艺流程:确定开挖的顺序和坡度→分段分层平均下挖修边和清底3.2 坡度的确定: 各类土的挖方边坡坡度 表1-4项次土 的 类 别边坡坡度 (高∶宽)1砂土 (不包括细砂、粉砂)1∶1.25~1∶1.15坚 硬1∶0.75~1∶1.00硬 塑1∶1.0~1∶1.25充填坚硬、硬塑性粘土1∶0.5~1∶1.00充填砂土1∶1.00~1∶1.50 3.3 开挖基坑时,应合理确定开挖顺序、路线 采用反铲、拉铲挖土机开挖基坑时,其施工方法有两种; 3.3.1.1 端头挖土法:挖土机从基坑的端头以倒退行驶的方法进行开挖。自卸汽车配置在挖土机的两侧装运土。 3.3.3.2 侧向挖土法:挖土机一面沿着基坑的一侧移动,自卸汽车在另一侧装运土。 3.3.4 挖土机沿挖方边缘移动时,机械距离边坡上缘的宽度不得小于基坑深度的1/2。 3.4 土方开挖宜从上到下分层分段依次进行。随时作成一定坡势,以利泄水。 3.4.l 在开挖过程中,应随时检查槽壁和边坡的状态。深度大于1.5m时,根据土质变化情况,百家了7囗公式,应做好基坑的支撑准备,以防坍陷。 3.4.2 开挖基坑,不得挖至设计标高以下,如不能准确地挖至设计基底标高时,可在设计标高以上暂留一层土不挖,以便在抄平后,由人工挖出。 挖土机用反铲、正铲和拉铲挖土时,为30cm左右为宜。 3.4.3 在机械施工挖不到的土方,应配合人工随时进行挖掘,并用手推车把土运到机械挖到的地方,以便及时用机械挖走。 3.5 修帮和清底。在距槽底设计标高50cm槽帮处,抄出水平线,钉上小木撅,然后用人工将暂留土层挖走。同时由两端轴线(中心线)引桩拉通线(用小线或铅丝),检查距槽边尺寸,确定槽宽标准,以此修整槽边。最后清除槽底土方。 3.5.1 槽底修理铲平后,进行质量检查验收。 3.5.2 开挖基坑的土方,在场地有条件堆放时,一定留足回填需用的好土;多余的土方,应一次运走,避免二次搬运。 3.6 雨、冬期施工: 3.6.1 土方开挖一般不宜在雨季进行,否则工作面不宜过大,应逐段、逐片分期完成。 3.6.2 雨期施工在开挖基坑时,应注意边坡稳定。必要时可适当放缓边坡坡度,或设置支撑。同时应在坑外侧围以土堤或开挖水沟,防止地面水流入。经常对边坡、支撑、土堤进行检查,发现问题要及时处理。4 质量标准 4.1 保证项目: 4.1.1 基坑场地的基土土质必须符合设计要求,并严禁扰动。4.2 允许偏差项目,见表l-5。土方工程的挖方和场地平整允许偏差值 表1-5序号项 目允许偏差 (mm)检 验 方 法23表面标高长度、宽度边坡偏陡+0 -50-0不允许 用水准仪检查 用经纬仪、拉线 对定位标准桩、轴线引桩、标准水准点、龙门板等,挖运土时不得撞碰、也不得在龙门板上休息。并应经常测量和校核其平面位置、水平标高和边坡坡度是否符合设计要求。定位标准桩和标准水准点也应定期复测和检查是否正确。 5.2 土方开挖时,应防止邻近建筑物或构筑物,道路、管线等发生下沉和变形。必要时应与设计单位或建设单位协商,采取防护措施,并在施工中进行沉降或位移观测。 5.3 施工中如发现有文物或古墓等,应妥善保护,并应及时报请当地有关部门处理,方可继续施工。如发现有测量用的永久性标桩或地质、地震部门设置的长期观测点等,应加以保护。在敷设有地上或地下管线、电缆的地段进行土方施工时,应事先取得有关管理部门的书面同意,施工中应采取措施,以防止损坏管线.l 基底超挖:开挖基坑不得超过基底标高。如个别地方超挖时,其处理方法应取得设计单位的同意,不得私自处理。 6.2 基底未保护:基坑开挖后应尽量减少对基土的扰动。如遇基础不能及时施工时,可在基底标高以上预留30cm土层不挖,待做基础时再挖。 6.3 施工顺序不合理:应严格按施工方案规定的施工顺序进行土方开挖施工,应注意宜先从低处开挖,分层、分段依次进行,形成一定坡度,以利排水。 6.4 施工机械下沉:施工时必须了解土质和地下水位情况。推土机、铲运机一般需要在地下水位0.5m以上推铲土;挖土机一般需要在地下水位0.8m以上挖土,以防机械自重下沉。正铲挖土机挖方的台阶高度,不得超过最大挖掘高度的1.2倍。 6.5 开挖尺寸不足,边坡过陡:基坑底部的开挖宽度和坡度,除应考虑结构尺寸要求外,应根据施工需要增加工作面宽度,如排水设施、支撑结构等所需的宽度。 6.6 雨季施工时,基槽、坑底应预留30cm土层,在打混凝土垫层前再挖至设计标高。5.2.2模板施工方案将根据总包提供的施工图,按《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001),参考地基土力学性质,基坑开挖时,是否采取必要的围护措施和合理的降水措施。是否应采取措施防止产生流土、流砂现象,是否应采取封底补强措施编制报审。一 、编制依据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社;《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社;《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社;《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社;《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 三、模板及支撑系统材料选用根据GB50204—2002对模板及支架的选材要求,模板及其支架需满足足够的承载能力、刚度和稳定性等要求。本工程模板采用15mm厚胶合板,枋木采用50×100mm2,模板支撑体系采用?48,t=3.5mm钢管扣件式脚手架。四、施工方法基础模板施工根据测量员放出的轴线,弹出基础边线,根据承台及地梁断面尺寸预先将模板钉在木楞上,采用地锚结合木楞支撑固定。柱模施工(1).根据测量员放出的轴线).根据柱断面及柱高(柱脚找平以后标高至上层板底)预先将模板钉在木楞上,并开出梁口、浇筑洞口、清扫口,以形成定型柱模板,为防止柱角漏浆,采用模板与模板、木楞与木楞双咬合。模板制作时,按不同柱编好号,分别堆放,以方便组装。(3)用型钢柱箍将定型模板进行固定。柱箍根据柱模的尺寸、侧压力大小等因素确定,柱箍采用方钢管,截面80×80×80mm,每道柱箍1根钢箍,间距500mm。(4)柱模校正及固定。利用线锤复核校正柱模的垂直度,然后固定于四周钢管支撑架上。梁模施工(1).定型模板。根据梁的断面、板厚、梁净跨定出梁底模、侧模尺寸,将模板钉在木楞上使之成型。梁下角采用模板、木楞双重咬合以防漏浆。(同柱角做法一样)(2).梁模支撑及模板安装。先支钢管架,支架立杆沿梁纵向间距<1000mm,横向间距小于1500mm,小横杆间距同立杆间距。(立杆间距经计算确定附后)小横杆立杆交接处立杆加设保险扣。立杆应设水平拉杆和扫地杆,梁纵向立杆设斜撑形成排架。梁底模放置于小横杆上,对准柱模梁口的位置,用扣件将梁底模固定在小横杆上,待扎完梁钢筋后吊装梁侧模。梁侧模应设置斜撑,当梁高大于700mm时设置腰楞,并用穿墙螺栓加固,间距为600×800,具体做法如图三—6所示。5.楼板模板施工(1)根据模板拼装图搭设楼面模板支架和模板龙骨。支架立杆与龙骨的间距,应根据楼板的砼重量与施工荷载大小,在模板结构设计中确定。支架立杆应设置水平拉杆,水平拉杆间距不大于3m且符合立杆间距要求。每隔两排立杆设斜撑一道,使模板支架成为排架。(2)挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高,然后架设小龙骨,铺设模板。(3)楼面模板铺完后,应认真检查支加查否牢固。模板梁面、板面清扫干净。6.楼梯模板楼梯底模采用胶合板,踏步侧模板和踏步档板采用50厚木板,踏步面为使踏步尺寸准确,棱角分明,踏步挡板应设置拉杆或顶撑。由于浇捣砼时将产生模板上顶力,在施工时要加强对模板变形的控制。7.卫生间模板方案(1)卫生间翻口模板,按图纸尺寸,用光面方条,制成定型翻口模板并留出门洞位置。数量同底板,在砼浇筑的过程复核卫生间轴线后以轴线为标准安装翻口模板。五、模板的拆除1、模板的拆除,侧模应以能保证砼表面及棱角不受损坏时(砼强度大于1.2N/mm2)方可拆除,底模应按《砼结构工程施工及验收规范》(GB50204-2002)的有关规定执行。并有砼试压报告,经施工员向技术负责人申请审批后签发拆模通知书后方可拆模。2、模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行,遵循先支后拆,先非承重部位后承重部位,自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。3、拆模时,操作人员应站在安全处,以免发生安全事故。待该片(段)模板全部拆除后,将模板、配板、支架等清理干净,并按文明施工要求运出堆放整齐。4、拆下的模板、配件等,严禁抛扔,要有人接应传递。按指定地点堆放,并做到及时清理,维修和涂刷好隔离剂,以备待用。六、施工质量及验收标准1、模板及支撑体系应满足《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)相关规定,要求一次性验收合格率达到100%。2、要求严格按照月施工进度计划施工。七、质量保证措施及施工注意事项1、模板需通过设计计算,满足刚度,强度和稳定性要求。能可靠承受所浇砼重量、侧压力及施工荷载。2、施工前由木工翻样绘制模板图和节点图,经施工负责人复核后方可施工,安装完成后,经项目部有关人员复核验收。3、模板施工前,对班组进行书面技术交底,拆模要有项目施工员签发拆模通知书。4、浇筑混凝土时,木工要有专人看模。5、认真执行三检制度,未经验收合格不允许进入下一道工序。6、严格控制楼层荷载,施工用料要分散堆放,模板工程质量控制详见图六-1(附后)。7、在封模以前要检查预埋件是否放置,位置是否准确。八、安全生产及文明施工模板支撑架严格按照文明施工要求搭设整齐划一,支撑搭设完毕后,多余架料、模板均应清理干净;不得有多余杂物堆放于施工楼层或外架上;圆盘锯只允许在木工加工车间或置于专用锯料盘中使用,以防锯木落到模板内。墙、柱模板应在柱、墙内垃圾清扫干净验收后方可支设。拆模时,必须一次拆除干净,不得有多余模板附在墙或梁板上。所有架杆均需一次性全部转移干净,完毕后立即组织清扫、做到楼层无杂物,无积水和浮尘。1、支模过程中应遵守安全操作规程,如遇中途停歇,应将就位的支顶,模板联结稳固,不得空架浮搁。2、拆模间歇时应将松开的部件和模板运走,防止坠下伤人。3、拆模时应搭设脚手架。4、废烂木枋不能用作龙骨。5、内模板安装超过2.5m时,应搭设临时脚手架。6、在4m以上高空拆模时,不得让模板、材料自由下落,更不能大面积同时撬落。操作时必须注意下方人员动向。7、正在施工浇筑的楼板其下一层楼板的支撑不准拆除。8、坚持每次使用后清理板面,涂刷脱模剂。9、材料应按编号分类堆放。10、每次下班时保证工完场清。九、模板计算模板高支撑架计算书一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):1.00;纵距(m):1.00;步距(m):1.50;立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;脚手架搭设高度(m):7.60;采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ;扣件连接方式:双扣件,考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数:0.80;板底支撑连接方式:方木支撑;2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000;楼板浇筑厚度(m):0.100;施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000;3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000;木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400;木方的间隔距离(mm):250.000;木方的截面宽度(mm):50.00;木方的截面高度(mm):100.00; 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算,其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3;I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4; 方木楞计算简图1.荷载的计算:(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):q1= 25.000×0.250×0.200 = 1.250 kN/m;(2)模板的自重线)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):p1 = (1.000+2.000)×1.000×0.250 = 0.750 kN;2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×(1.250 + 0.088) = 1.605 kN/m;集中荷载 p = 1.4×0.750=1.050 kN;最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.050×1.000 /4 + 1.605×1.0002/8 = 0.463 kN.m;最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.050/2 + 1.605×1.000/2 = 1.328 kN ;方木的最大应力值 σ= M / w = 0.463×106/83.333×103 = 5.558 N/mm2;方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2;方木的最大应力计算值为 5.558 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!3.方木抗剪验算:最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh [T]其中最大剪力: V = 1.000×1.605/2+1.050/2 = 1.328 kN;方木受剪应力计算值 T = 3 ×1327.500/(2 ×50.000 ×100.000) = 0.398 N/mm2;方木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2;方木受剪应力计算值为 0.398 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2,满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 1.250+0.088=1.337 kN/m;集中荷载 p = 0.750 kN;方木最大挠度计算值 V= 5×1.337×1000.0004 /(384×9500.000×4166666.67) +750.000×1000.0003 /( 48×9500.000×4166666.67) = 0.835 mm;方木最大允许挠度值 [V]= 1000.000/250=4.000 mm;方木的最大挠度计算值 0.835 mm 小于 方木的最大允许挠度值 4.000 mm,满足要求!三、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P = 1.605×1.000 + 1.050 = 2.655 kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.996 kN.m ;最大变形 Vmax = 2.795 mm ;最大支座力 Qmax = 11.616 kN ;钢管最大应力 σ= 0.996×106/5080.000=196.021 N/mm2 ;钢管抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2 ;支撑钢管的计算最大应力计算值 196.021 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 11.616 kN;R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容:(1)脚手架的自重(kN):G1 = 0.116×7.600 = 0.882 kN;钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN): NG2 = 0.350×1.000×1.000 = 0.350 kN;(3)钢筋混凝土楼板自重(kN): NG3 = 25.000×0.200×1.000×1.000 = 5.000 kN;经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.232 kN;2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到,活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) ×1.000×1.000 = 3.000 kN;3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.679 kN;六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) :N = 11.679 kN; φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到; i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) :i = 1.58 cm; A ---- 立杆净截面面积(cm2):A = 4.89 cm2; W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):W=5.08 cm3; σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2); [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205.000 N/mm2; L0---- 计算长度 (m);如果完全参照《扣件式规范》,按下式计算 l0 = h+2a k1---- 计算长度附加系数,取值为1.155; u ---- 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;u = 1.700; a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.100 m;上式的计算结果:立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.800+0.100×2 = 2.000 m; L0/i = 2000.000 / 15.800 = 127.000 ;由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.412 ;钢管立杆的最大应力计算值 ;σ=11678.832/(0.412×489.000) = 57.969 N/mm2;钢管立杆的最大应力计算值 σ= 57.969 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185;k2 -- 计算长度附加系数,h+2a = 2.000 按照表2取值1.011 ;上式的计算结果:立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.011×(1.800+0.100×2) = 2.396 m; Lo/i = 2396.070 / 15.800 = 152.000 ;由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.301 ;钢管立杆的最大应力计算值 ;σ=11678.832/(0.301×489.000) = 79.346 N/mm2;钢管立杆的最大应力计算值 σ= 79.346 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外,还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求:a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆;b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度;c.梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计:a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时,可以采用等步距设置;b.当中部有加强层或支架很高,轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多; c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜,不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计:a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时,需要设置整体性单或双水平加强层;b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆连接,设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置,四周和中部每10--15m设竖向斜杆,使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层;d.在任何情况下,高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计:a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;b.中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10--15m设置。5.顶部支撑点的设计:a.最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm;b.顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm;c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载N≤12kN时,可用双扣件;大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求:a.严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求;c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的,每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的; d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求:a.精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式;b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放;c.浇筑过程中,派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决。梁模板计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度小于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3):《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。梁段:KL1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30;梁截面高度 D(m):0.70混凝土板厚度(mm):0.10;立杆纵距(沿梁跨度方向间距)La(m):0.80;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10;脚手架步距(m):1.50;梁支撑架搭设高度H(m):7.60;梁两侧立柱间距(m):1.50;承重架支设:木方支撑平行梁截面A;立杆横向间距或排距Lb(m):1.50;采用的钢管类型为Φ48×3.50;扣件连接方式:双扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:0.80;2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35;钢筋自重(kN/m3):1.50;施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0;倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0;振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种:柏木;木材弹性模量E(N/mm2):10000.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.7;面板类型:胶合面板;钢材弹性模量E(N/mm2):210000.0;钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2):205.0;面板弹性模量E(N/mm2):9500.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0;4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm):300.0;面板厚度(mm):18.0;5.梁侧模板参数主楞间距(mm):500;次楞间距(mm):300;穿梁螺栓水平间距(mm):500;穿梁螺栓竖向间距(mm):300;穿梁螺栓直径(mm):M12;主楞龙骨材料:木楞,,宽度50mm,高度100mm;主楞龙骨材料:木楞,,宽度40mm,高度60mm;二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:其中 γ -- 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3; t -- 新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)计算,得5.714h; T -- 混凝土的入模温度,取20.000℃; V -- 混凝土的浇筑速度,取1.500m/h; H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.750m; β1-- 外加剂影响修正系数,取1.200; β2-- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2,取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯验算其中, σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2); M -- 面板的最大弯距(N.mm); W -- 面板的净截面抵抗矩,W = 50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3; [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2);按以下公式计算面板跨中弯矩:其中 ,q -- 作用在模板上的侧压力,包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kN/m;q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m;计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm;面板的最大弯距 M= 0.1×10.98×300.002 = 9.88×104N.mm;经计算得到,面板的受弯应力计算值: σ = 9.88×104 / 2.70×104=3.660N/mm2;面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm2;面板的受弯应力计算值 σ =3.660N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2,满足要求! 2.挠度验算 q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.00×0.50 = 9.00N/mm; l--计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm; E--面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2; I--面板的截面惯性矩: I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4;面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9.00×300.004/(100×9500.00×2.43×105) = 0.214 mm;面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =300.000/250 = 1.200mm;面板的最大挠度计算值 ω =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.200mm,满足要求!四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,龙骨采用木楞,截面宽度40mm,截面高度60mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 40×60×60/6 = 24.00cm3;I = 40×60×60×60/12 = 72.00cm4; 内楞计算简图(1).内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中, σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2); M -- 内楞的最大弯距(N.mm); W -- 内楞的净截面抵抗矩; [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩:其中,作用在内楞的荷载,q = (1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.300/1=6.59kN/m; 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm; 内楞的最大弯距: M=0.1×6.59×500.002= 1.65×105N.mm;经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.65×105/2.40×104 = 6.863 N/mm2; 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000N/mm2;内楞最大受弯应力计算值 σ = 6.863 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 [f]=17.000N/mm2,满足要求!(2).内楞的挠度验算其中 E -- 面板材质的弹性模量: 10000.00N/mm2; q--作用在模板上的侧压力线 N/mm; l--计算跨度(外楞间距):l = 500.00mm; I--面板的截面惯性矩:E = 7.20×105N/mm2;内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×5.40×500.004/(100×10000.00×7.20×105) = 0.317 mm;内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.000mm;内楞的最大挠度计算值 ω=0.317mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2.000mm,满足要求!2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,外龙骨采用木楞,截面宽度50mm,截面高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50×100×100/6 = 83.33cm3;I = 50×100×100×100/12 = 416.67cm4;外楞计算简图(1).外楞抗弯强度验算其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M -- 外楞的最大弯距(N.mm); W -- 外楞的净截面抵抗矩; [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算: 其中,作用在外楞的荷载: P = (1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.50×0.30/1=3.29kN; 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 300mm; 外楞的最大弯距:M = 0.175×3294.000×300.000 = 1.73×105N.mm经计算得到,外楞的受弯应力计算值: σ = 1.73×105/8.33×104 = 2.075 N/mm2; 外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000N/mm2;外楞的受弯应力计算值 σ =2.075N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=17.000N/mm2,满足要求!(2).外楞的挠度验算其中 E -- 外楞的弹性模量,其值为 10000.00N/mm2; p--作用在模板上的侧压力线 KN; l--计算跨度(拉螺栓间距):l = 300.00mm; I--面板的截面惯性矩:I = 4.17×106mm4;外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×2.70×103×300.003/(100×10000.00×4.17×106) = 0.020mm;外楞的最大容许挠度值: [ω] = 1.200mm;外楞的最大挠度计算值 ω =0.020mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1.200mm,满足要求!五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力; A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2); f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170.000 N/mm2;查表得: 穿梁螺栓的直径: 12 mm; 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm; 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.000×0.500×0.300×2 =5.400 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170.000×76/1000 = 12.920 kN;穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.920kN,满足要求!六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 300.00×18.00×18.00/6 = 1.62×104mm3; I = 300.00×18.00×18.00×18.00/12 = 1.46×105mm4;1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算:其中, σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2); M -- 计算的最大弯矩 (kN.m); l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm; q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m);新浇混凝土及钢筋荷载设计值:q1: 1.2×(24.00+1.50)×0.30×1.00×0.90=8.26kN/m;模板结构自重荷载:q2:1.2×0.35×0.30×0.90=0.11kN/m;振捣混凝土时产生的荷载设计值:q3: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.76kN/m;q = q1 + q2 + q3=8.26+0.11+0.76=9.13kN/m;跨中弯矩计算公式如下:Mmax = 0.10×9.131×0.3002=0.082kN.m;σ =0.082×106/1.62×104=5.073N/mm2;梁底模面板计算应力 σ =5.073 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13.000N/mm2,满足要求!2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中,q--作用在模板上的压力线荷载

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